1 工程概况... 1
2 施工技术方案... 2
2.1、地基处理... 2
2.2、支架设计... 2
2.3、底模板安装... 3
2.4、支架预压... 3
2.5、钢筋施工... 3
2.6、内模安装... 4
2.7、预应力管道安装及钢绞线穿束... 4
2.8、砼施工工艺... 6
2.9、预应力张拉... 8
2.10、压浆及封锚... 10
2.11、支架拆除... 12
附:支架受力计算书... 13
1 工程概况
XX高速公路跨X省道大桥第14#、15#、16#孔为现浇箱梁,其中15#孔跨越X省道(X省道双向四车道),其桥墩分别位于X省道两侧人行道上,桩基为Ф1.2m钻孔桩基础,共计16根,承台尺寸为长5.4m×宽5.4m×高2.0m。与路线交角为100度,孔径为左幅21.9+27.4+18.7m预应力砼连续箱梁;右幅18.7+27.4+21.9m预应力砼连续箱梁错孔布置,联长为68m。
连续箱梁采用预应力混凝土单箱三室截面,单幅箱梁顶宽16.5m,箱梁底宽12.5m,两侧悬臂长度2.0m,箱梁梁高1.5m,悬臂板端部厚0.15m,根部厚0.45m。箱梁根部底板厚0.4m,跨中底板厚0.2m,腹板厚度0.5m,箱梁顶板厚度0.25m。
箱梁纵向采用群锚体系;箱梁中横隔板施加横向预应力。为后张法预应力张拉,砼为C50,预应力钢绞线采用φj15.24-5, φj15.24-12, φj15.24-19三种,采用高强度低松弛270级,公称直径15.24mm,公称面积140mm2标准强度Ryb=1860MPa,钢绞线预应力管道采用预埋铁皮波纹管,φj15.24-12:内径90mm;φj15.24-19:内径100mm;φj15.24-5:90*19mm波纹管。锚具采用OVM锚固体系,采用YCW型千斤顶。
2 施工技术方案
该大桥仅第14#、15#、16#孔为三跨预应力砼连续箱梁,其中第15孔位于X省道行车道,可不进行处理,直接搭设支架;第14孔位于原建筑物场地上,局部地基较差,有软弱土层,对第16孔位于稻田地处,地基情况较差,多为软弱土层,故该两孔须进行地基处理。对位于原建筑物场地的第14孔处地基,先用压路机碾压,局部软弱处挖除用宕渣回填50cm(具体换填深度试地基情况和回填碾压效果而定),再铺筑一层30cm厚的碎石并用压路机碾压密实、平整,并且采用轮迹法验收合格后,在顶面浇注一层20cm厚C25混凝土作垫层;对位于稻田地处的第16孔地基,采用挖除原地表,回填宕渣填100cm(具体换填深度试地基情况和回填碾压效果而定)并碾压密实、平整,再铺筑一层30cm厚的碎石并用压路机碾压密实、平整,并且采用轮迹法验收合格后,在顶面浇注一层20cm厚C25混凝土作垫层。通道支架支墩处行车道两侧及进口侧设防撞挡墙。防撞挡墙为C25砼,尺寸为高40cm宽35cm,长度为支架同长的条形挡墙。
支架采用WDJ碗口式,除跨X省道因通车需要,支架搭设时需设置门洞外,其余部分支架搭设均采用满堂支架。门洞设置时,按净宽4.5m,净高4.5m。其下部采用WDJ碗口支架作为受力支撑杆件,上部设I32a作为横梁, I32a与碗扣支架间采用15×15cm方木, 15×15cm方木直接置放于支架顶托上。I32a间距有两种,其中腹板处为50cm,底板处为100cm;其上布置10cm×10cm方木,两方木中心间距为20cm。
2.2.1、满堂法搭设
支架搭设前,先在处理好的地基上放出梁体中线及支架边线,便于支架搭设时根据设计的支架立杆间距放置底托;同时纵向放样三个里程点(梁体两端和中间各设置一个点),便于控制支架高度,调整顶托标高。此外,设置高程和里程控制点还便于保证横杆的水平度,从而使得支架立杆与横杆之间顺利连接,立杆不致出现歪斜现象,而且支架各连接杆件接触紧密、连接牢固,利于保证支架的稳定性。
支架搭设时,先根据放的控制点弹出支架搭设布置线,然后根据弹线放置支架立杆底托,支架立杆底托直接防止在经硬化处理并浇筑好的混凝土垫层上,支架立杆间距采用90cm×60cm和90cm×120cm,步距采用120cm。组装时待所有接头插好且待横杆与立杆接触面与密贴后,将上碗扣套下,并用铁捶自上至下敲击上碗扣凸头,直至上碗扣被限位销卡紧为止。每搭设完成一步脚手架后,按照规范规定对步距、纵距、横距以及立杆的垂直度进行校正。同时要在支架纵、横向均设置剪刀撑,剪刀撑与地面倾角控制在45°~60°之间,剪刀撑采用旋转扣件与碗扣立杆相连。每道剪刀撑跨越立杆根数不超过5根。利用顶托最终精确调整底模标高,顶托调整的伸长量控制在30cm以内。
2.2.2、过车门洞支架搭设
过车门洞支架搭设方法及工艺满堂法相同,支架立杆间距为30cm×30cm,步距采用90cm/道,支架剪刀撑设置以及其他支架控制标准和要求与上述满堂法相同。
箱梁外模全部采用15mm涂塑竹胶板,以保证整个工程的箱梁混凝土表面光洁、色泽统一。底模直接铺设在10×10cm方木小棱上,10×10cm方木小棱横桥向放置,间距20cm,其下15×15cm方木大棱顺桥向直接放置在碗扣立杆顶托上,方木大棱间距为碗扣立杆横桥向间距——90cm(对于门洞处,10×10cm方木小棱放在横桥布置的I32a纵梁上, I32a纵梁放在15×15cm方木上, 15×15cm方木直接置放于支架顶托上)。模板采用圆钉固定在方木上小楞上,板面之间要求平整,且接缝严密,不漏浆,从而保证结构物外露面美观,线条流畅。
考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素的影响,在底模安装完成后,按设计要求对支架进行预压。预压荷载为梁体自重的1.2倍,预压材料拟采用砂袋或砂、石混合料。预压观测时,选择加载前、加载1/4、加载1/2、加载3/4以及完全加载后五个时间段进行观测,便于比较变形发生的过程和阶段。底模上和地基上均设置沉降观测点,便于更全面、客观的比较沉降发生的原因、类型等。具体设置位置为纵向设置在跨中及1/4跨处,横向设置在梁体中线和底板边线处。加载时为防止底模被刮伤,先在底模上铺满一层彩条布或篷布。加载完成后,以1天(24小时)两次观测结果差值不大于2mm,且2天(48小时)观测结果差值不大于3mm时,认为支架沉降处于稳定状态,沉降观测时间设为3天。
考虑我标段现浇段较少,且跨度不大,同时设计图纸未要求设置预拱度,并且参考我公司以前施工经验,支架搭设不考虑设置预拱度。
根据技术交底、钢筋下料单,分类制作,绑扎时吊装至底模上,Φ12mm以上梁体主筋采进取闪光对焊行加工。
⑴、钢筋的绑扎
绑扎钢筋时,先进行底板及腹板钢筋的绑扎,待内模立好后再进行顶板钢筋的绑扎,具体绑扎顺序如下:
①底板底横向钢筋;
②腹板箍筋;
③底板底纵向钢筋及纵向钢筋网骨架;
④底板,腹板预应力波纹管、钢筋定位网及锚垫板;
⑤底板顶面纵、横钢筋及斜角钢筋,包括加固筋及纵向筋;
⑥腹板内外侧纵向钢筋;
⑦顶板底部、顶部钢筋及横向预应力束,包括钢筋网骨架;
⑧防撞墙钢筋预埋。
⑵、钢筋绑扎注意事项
①钢筋接头避免设置在钢筋受力最大之处,应分散布置。
②闪光对焊接头截面积,在受拉区不能占总受力钢筋截面积50%以上。
③电弧焊接头应错开,接头应避开弯曲处,两钢筋接头相距在30倍直径以内及两焊接头相距在50cm以内或两绑扎接头的中距在绑接长度以内均视为处于同一截面。
④钢筋净保护层厚度为30mm,用塑料垫块支垫。
⑤其它按照相应规范和钢筋专项交底进行施工。
箱梁内模采用方木、竹胶板组合型式。内模内框架采用5×10cm方木,侧面及底面、顶面采用15mm竹胶板。内模预先在加工场加工成型,接缝要严密。.先用方木加工成框架结构,顺桥每0.5米设置一道,其上在布置方木(顺桥布置,间距30cm),施工时在箱梁顶板预留1.2×0.6m门洞,便于施工完毕后拆除内模。内模拆除完毕,并将箱内清理干净后,且门洞凿毛后用竹胶板贴住顶板,竹胶板用铁丝吊挂固定在钢管上,钢管直接置放于顶板顶面上(也可在钢管下加一道方木)。
2.7、预应力管道安装及钢绞线穿束
本桥的纵、横向预应力钢束采用高强低松弛钢绞线,设计采用OVM锚;管道采用铁皮波纹管。
2.7.1、材料要求
⑴、预应力钢绞线进场检查
首先,进场材料应有出厂质量保证书或试验报告单。
其次,进场时要进行外观检查。
钢绞线表面不得带有降低钢绞线与砼粘结力的润滑剂,油渍等物质,允许有轻微的浮锈,但不得锈蚀成肉眼可见的麻坑。
另外,进场材料须进行力学性能检验。
钢绞线进场应从每批钢绞线中任取三盘进行直径偏差、捻距和力学性能试验。每批为同一编号、同一规格、同一生产工艺制度的钢绞线组成,每批重量不大于60t。检查结果,如有一项试验结果不符合标准要求,则该盘作废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复检,如仍有一项不符合要求,则该批为不合格产品。但供方可以重新分类,作为新的一批提交验收。
⑵、波纹管的进场验收
波纹管外观应清洁,内、外表面无油污,无引起锈蚀的附着物,无孔洞和不规则折皱,咬口无开裂、无脱扣。
⑶、锚具的进场要求
外观检查,应从每批中抽取10%的锚具且不少于10套,检查外观和尺寸。如有一套表面有裂纹超过产品标准的允许偏差,则应取双倍数量锚具重新检查;如仍有一套不符合要求,则应逐套检查,合格者方可使用。
硬度检验,应从每批中抽取5%的锚具且不少于5套,对锚具和夹片进行硬度试验。每个零件测试三点,其硬度应在设计要求范围。如有一个不合格,同锚具的外观检一样进行检验。
静载锚固试验,经上述两项试验后,应从同批中抽取6套锚具,组装3个预应力筋锚具组装件,进行静载锚固性能试验,如有一个试件不符合要求,则应另取双倍数量的锚具重作试验;如仍有一个试件不符合要求,则该批锚具为不合格。其性能要求应符合GB/T14370-93《预应力筋用锚具、夹片和连接器》、交通部行业标准(JT329.2-97)《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规格》的要求。
⑷、材料存放要求
预应力钢束、锚具和波纹管应放在通风良好,并有防潮、防雨措施的仓库中。
2.7.2、波纹管施工工艺
⑴、安装时,按“波纹管依钢筋、钢筋让波纹管”的原则进行安装,必须用铁丝将波纹管与钢筋托架绑在一起,以防浇注砼时波纹管上浮而引起严重的质量事故。
⑵、波纹管安装就位过程中应尽量避免反复弯曲,以防管壁开裂,同时,还应防止电焊火花烧伤管壁。
⑶、波纹管安装后,应检查波纹管位置,曲线形状是否符合设计要求。
⑷、波纹管必须用套管旋紧,保证有15~20cm的相互重叠,并沿长度方向用两层胶布在接口处缠5cm左右长度。
⑸、混凝土浇注前需在管道中穿入直径略小的PVC管做内衬,以免漏浆造成管道堵塞。
2.7.3、钢绞线的下料、编束和穿束
⑴、钢绞线的下料长度按设计长度表中的下料长度(已包含张拉工作长度140cm)进行下料;
⑵、钢绞线下料采用砂轮锯切割,在切口处两端20mm范围内用绝缘胶带绑扎牢,防止头部松散,禁止电、气焊切割,以防热损伤;
⑶、按设计预应力钢束编号编束。编束前对钢绞线进行梳整分根,并将每根钢绞线编码标在两端,后用18~20#铁丝将其绑扎牢固,绑扎间距为1~1.5m,编扎成束的钢绞线应顺直不扭转。成束的钢绞线按编号分类存放,搬运时,支点距离≯1.5m。为便于穿束,将穿入端用铜焊制成锥体状,且加以包裹,以防穿坏波纹管。采用卷扬机穿束的长、曲束,可将其束中间一根按两倍长度下料,端头亦应处理,穿束时可先穿其较长一根,然后与卷扬机连接牵引;
⑷、穿束时中短束(直束L≤60m、曲束L≤50m)由人工穿束;长束和曲束用牵引法。本箱梁段为68m长曲线束, 用卷扬机0.5~2t穿束。穿束前应用压力水冲洗孔内杂物,观察有无串孔现象,再用风压机吹干孔内水份。
对于长束(大于60m)或长曲线束(大于50m),在其中间和最高点位置要设置压浆通气管道(本箱梁段为68m长曲线束)。通气孔用Φ50mm塑料PVC管,并将其引出梁顶面400~600mm,通气孔在施工时要用木塞塞紧。
混凝土所选用的骨料应进行碱活性试验,防止发生碱骨料反应,混凝土中的碱含量应符合《混凝土碱含量限制标准》(CECS53:93)的要求。本桥所选用的所有骨料均送交试验单位检验,试验结果符合规范要求。
⑴、砼生产
①、砼生产前,工程部向拌合站提出砼供应计划(数量和连续生产时间),拌合站应按计划要求备够原材料,试验室要对原材料的各项指标测试(材质、含水量等),根据实测指标调整配合比,便于保证混凝土质量。书面通知拌合站,挂牌生产。
②、砼的计量
砼开盘前必须检验计量的准确性。检查办法:可将各种材料先用磅秤称其重量,然后送入拌合站单相运行检查,复核自动计量部分。砼开盘前各种计量器具必须达到以下精度:水泥不大于±1%,粗、细骨料不大于±2%,水、外加剂不大于±1%。
③、砼试件的制作及取样
砼梁的强度和弹性模量主要依靠试件来实现,并以此作为箱梁施工过程控制的主要依据,因此必须严格按规定要求的数量做制作试件。
每灌注梁取样组数必须满足以下要求,抗压试件每一工作班取4组,弹性模量3组。并按梁段和日期编号。
④、试验情况报告
试验室应根据施工需要和设计要求,及时进行试验,试验数据应表格化,及时为施工现场准确提供试验数据。
⑵、砼运输
运输方式:混凝土输送罐车运输,使用汽车泵泵送。
⑶、砼灌注
①、梁砼灌注前,必须高度重视检查工作,按有关规定和检查表进行工序检查。检查人员应高度负责,检查合格后填写《结构物模板安装工程现场检测记录》,并经技术主管签认后方可开盘,重点检查以下几项:支架系统、模板支撑、模板拼缝质量、波纹管定位、钢筋绑扎及保护层的位置、预埋件、预留孔洞位置的准确性、模内有无杂物;检查灌注砼用的漏斗,串筒分布是否满足灌注顺序;检查无误后,需用水冲洗后,开始准备灌注。
②、灌注顺序
混凝土灌注分两步进行砼浇注,
第一步浇注底板(先跨中,后支点),腹板,待砼强度达到70%后,进行内模拆除,砼顶面凿毛。
第二步浇注顶板(先翼缘,后顶板)的顺序进行。
③、砼振捣
以插入式振捣为主,附着式振捣为辅。插入振捣厚度以30cm厚为宜,要垂直等距离插入到下一层5~10cm左右,其间距不得超过60cm,振捣到砼表面出现灰浆和光泽使砼达到均匀为止,抽出振捣棒时要缓些,不得留有孔隙。附着式振捣器功率控制在1.2~1.5KW,每1~1.2m分层布置,当砼面到上下两层振动器中间时,间断开动下层振动器,每次振动时间为0.5~1.0min,并观察模板及支撑变化。
④、灌注砼注意事项
a、浇注腹板时,从顶下料,往往有些松散砼留在顶板上,待浇注顶板时,这些砼已初凝,很容易使顶板出现蜂窝,所以在浇注腹板时,应把进料口两连用卸料板盖住。腹板与底板相连的倒角部分砼,由于振捣时会引起倒角处翻浆,要特别注意加强振捣,底板砼浇筑完成时,应立即加盖板封闭。
b、吊斗砼不得直接卸漏在钢筋网上,防止砼集中冲击钢筋和波纹管。
c、要按最佳灌注位置和振捣范围,预留顶板及腹板“天窗”。当腹板能穿入塑料串筒时,沿腹板每1.2~1.5 m设一个漏斗,腹板以内顶板靠近两侧腹板,每1.5m布置一个漏斗,当腹板无法穿入串筒时,在顶板靠近腹板两侧,每1~1.2m对称布置漏斗串筒,以满足砼灌注速度和捣固质量。
d、捣固砼时应避免捣固棒与波纹管接触振动,砼捣固后,要立即对管道进行检查,及时清除渗入管内的灰浆。
e、砼入模过程中,应随时保护管道不被碰瘪,未振完前,禁止操作人员在砼面上走动,否则会引起管道下垂,促使砼“搁空”、“假实”现象发生,必要时用竹片将砼塞入管道下方。
f、捣固砼时应设专人密切观察和处理模板接缝是否漏浆,附着式振捣器固定螺栓松动情况。
g、试验人员应时测定坍落度和和易性变化情况,及时通知搅拌站进行调整。
h、当昼夜平均温度低于+5℃或最低温度低于-3℃时,应按冬季施工处理,采取保温措施。冬季施工时,粗细骨料的温度应保持在0℃以上,水温度不应低于+5℃,砼入梁体的温度,不得低于+5℃。
⑤、砼养护
顶板砼浇注完后,为防止日晒、雨淋,低温等影响,应立即用沾湿的麻袋或土工布盖好,等砼初凝后洒水自然养护,保持草袋湿润。夏季应每隔0.5~1.0小时对外、内侧模用高压水冲浇降温,拆模后应对砼表面洒水养护,洒水养护时间见表:
环境相对湿度 |
<60% |
60%—90% |
>90% |
洒 水 天 数 |
14 |
7 |
可不洒水 |
梁体张拉检查试件,要存放在梁顶上与梁体同环境养护。
2.9.1、张拉机具校验、标定
⑴、千斤顶的校验
①、油料采用经过过滤的清洁机油,油中不能有水。
②、接好油路后进行试运行,行程应不小于200mm,运转时若发生响声,则千斤顶中存有空气,要继续运转,直至顶内空气排出为止,一般要空转三次。
⑵、电动油泵的检验
①、检查油泵是否是正常使用。
②、检查油泵的润滑系统是否加足了润滑油。润滑油易采用高级机油。
③、油泵储油量不少于张拉过程中对千斤顶总输油量的150%。
④、油泵上安全阀必须预先检定在规定量最大压力时,能灵敏地自动开启回油。
⑤、油泵所用油料根据实际气温采用10号或20号机械油,使用前应使用钢丝布过滤,保证清洁。
⑥、应采用高压油管,在使用时保证顺直或在半径弯曲,任何地方都不得有小于90度的锐角;油管接头保持清洁,防止灰、砂、粘土侵入油路影响油质和避免接头有漏油。
⑦、油泵的使用及检修按使用说明书进行。
⑶、压力表的校验
①、压力表在使用前应送计量认可单位校验。
②、标准油表每周校正一次(工作油表与标准油表对比校正,容许误差0.4%)。
⑷、千斤顶、油泵、压力表的配套标定在千斤顶、油泵、压力表校验合格后,需将其组合成全套设备,进行设备的内摩阻校验,并绘出油表读数和相应张拉力关系曲线。配套标定的千斤顶、油泵、压力表要进行编号,不同编号的设备不能混用。
⑸、机具配套、校验、标定由试验室负责。
2.9.2、张拉前的准备工作
⑴、箱梁混凝土必须达到设计规定张拉强度,张拉时采用双侧对称张拉,预应力钢绞线锚下控制张拉力为1339.2MPa,待实测孔道摩阻系数后再由设计单位确定是否调整张拉控制应力,预应力钢束张拉按钢束的编号顺序进行。
⑵、检查锚垫板下砼是否有蜂窝和空洞,必要时采取补强措施;
⑶、向孔内压风,清除孔内杂物;
⑷、清洁锚垫板上的砼,修正孔口,用特制样板的周边圈,用石笔绘出锚圈安放位置;
⑸、对使用的千斤顶、油泵、油压表进行配套检查,并根据千斤顶校验曲线查出各级张拉吨位下油压表读数,填在卡片上,供张拉时使用;
⑹、将千斤顶、油泵移至梁体张拉端,并把千斤顶卡盘擦洗干净,为减少摩阻损失,采用两端同时张拉;
⑺、两端同时张拉时,应配对讲机联系,应保持油压上升速度相等,互报压力表读数和伸长量,尽量使两端伸长量相等,并密切注视滑丝和断丝情况,作好记录;
⑻、将油泵空转1~2分钟,令大缸进油,小缸回油,大缸活塞外伸200mm左右,再令小缸进油,大缸回油,使缸活塞回零,如此进行2~3次,以排除油管及顶内空气。
2.9.3、钢绞线张拉
后张法预应力筋张拉时的理论伸长值为:ΔL=PL/Ay/Eg,P为预应力筋的平均张拉力,由于预应力筋张拉时,应先调整到初应力,再开始张拉和量测伸长值,实际伸长值为两部分组成,一是初应力至张拉控制应力部的实测伸长量,二是初应力时推算的伸长值,实际伸长值为两者之和。
张拉的程序按技术规范的要求进行,一般为持荷5min。
0→初应力→σcon (持荷5min) →σcon(锚固)
2.9.4、张拉注意事项
⑴、千斤顶、油泵、油压表及锚具安装应符合要求;
⑵、实施张拉时,千斤顶、锚圈与孔口必须在一个同心圆内,以便保证千斤顶张拉力作用线与预应力钢铰线轴线保持一致;
⑶、初张拉吨位为控制吨位的10%,主要是使每束钢绞线受力均匀,并在初张拉后划量测伸长值记录;
⑷、预应力钢铰线张拉采用双控指标,即锚下张拉力和延伸量,以锚下张拉力为主,延伸量校核,对同一截面的断丝率不得大于1%,在任何情况下不允许整根钢绞线拉断。
⑸、锚固时应一端先锚,另一端张拉力不足时,补足设计拉力后锚固;
⑹、油压表读数计算
实际操作中根据油压表及千斤顶校核数据内差求得;
⑺、所有需要校验的张拉机具不准超过校验期限,若张拉途中出现故障应立即停止张拉;
⑻、预应力张拉质量应符合《规程》规定,张拉质量不合格时,应查明原因,重新张拉;规范规定:实际延伸量与理论计算伸长量相差±6%内,当实际延伸量与理论计算伸长量相差超过规范要求时,应查找原因,可按照下列步骤进行:第一步:校验张拉设备;第二步:测定钢绞线的弹性模量;第三步:松张后再进行张拉。
张拉力和理论伸长量详见下:
纵向预应力理论伸长值△L(cm)的计算:
式中:△L——预应力筋理论伸长值(cm);
p——预应力筋的平均张拉力,N;
Ay——预应力筋截面面积mm2;
Eg——预应力钢绞线弹性模量(MPa);
L——从张拉端至计算截面的孔道长度(cm);
θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和;
K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,K取0.001;
μ——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数,μ取0.19;
⑼割丝:用砂轮锯切割。有困难时,若使用气割,火焰应离开锚片20~30cm,并用破布包住锚具,不断浇水降温,避免热损伤,严禁用电弧焊切割。
⑽在张拉过程中,均需填写张拉记录,预应力张拉记录表,以备查核。
2.10.1、灰浆的调试及技术要求
⑴、水泥浆使用的40号水泥浆。
⑵、水灰比为0.35~0.4,搅拌后3小时泌水率宜控制在2%。
⑶、在1.725L的漏斗中,水泥浆稠度应为10~15s,最多不得大于20S。
⑷、具体配和比由试验室试配。
2.10.2、孔道压浆
⑴、张拉完毕后,应及时压浆,以不超过24小时为宜,最迟不得超过3天,以免引起预应力钢铰线锈蚀或松弛。
⑵、张拉工艺完成后,应立即将锚塞周围预应力钢铰线间隙用水泥砂浆封锚;封锚水泥砂浆强度不达到10MPa不得压浆, 。
⑶、为使孔道压浆通畅,并使浆液与孔壁接触良好,对孔道内可能发生的油污等,可采用已知对预应力钢铰线和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液,用水稀释后进行冲洗,冲洗后,应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。
⑷、灰浆经4900孔/cm2的筛子进行过滤后存放在储浆桶内,保持低速搅拌,并保持足够数量,以使每个压浆孔道能一次连续完成;灰浆拌和时必须机械拌和均匀,水泥浆自调制至压入孔道的间隙时间,视天气情况而定,一般在30~45min范围内。对因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆,不得通过加水来增加其流动度。
⑸、压浆应缓慢、均匀地进行,不得中断,并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭,使孔道内排气通畅。顺序应先压下面孔道,后压上面孔道,并应将其中一处的孔道一次压完,以免孔道漏浆堵塞邻近孔道,如集中孔道无法一次压完时,应将相邻未压浆孔道用压力水冲洗,使得今后压浆时通畅无阻。
⑹、压浆应使用活塞式压浆泵,不得使用压缩空气。输浆压力宜保持在0.5~0.7MPa,为保证管道中充满灰浆,关闭出浆口后。应保持不小于0.5MPa的一个稳压期,该稳压期不宜少于2min。
⑺、压浆时压浆泵内绝不能有空缺现象的出现,在压浆泵工作暂停时,输浆管嘴不能与压浆孔口脱开,以免空气进入气孔内影响压浆质量。
⑻、出浆孔在流出浓浆后即用木塞塞紧,然后关闭连接管和输浆管嘴,卸拔时不应有水泥浆反溢现象。
⑼、同一孔道压浆作业应一次完成,不得中断,如遇机械事故,不能迅速修复,则应安装水管冲掉压入水泥浆,并将所有预留孔道输通,重新压浆。
⑽、输浆管最长不得超过40m,当长于30m时,提高压力0.1~0.2Mpa。
⑾、压浆完毕后等待一定时间,一般0.5~2小时,才拆除压浆孔及出浆孔上的阀门管节,并冲洗干净。
⑿、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况,如有不实,应及时处理和纠正。压浆时,每班应制作7.07cm*7.07cm*7.07cm的立方体水泥浆试件,不少于3组,用标准养护28天的试件评定水泥浆强度。
⒀、压浆过程中及压浆后48h内,梁体混凝土的温度不得低于5℃,否则应采取保温措施。水泥浆在搅拌机中的温度不宜超过25℃,夏季施工气温高于35℃时,尽量选择在夜间气温较低时压浆。
⒁、若在压浆过程中,发现局部漏浆,可用毡片盖好贴严顶紧堵漏。若堵漏无效,则应立即进行管道冲洗,待漏浆处理修补好后再重新压浆。
2.10.3、封锚
⑴、封锚混凝土采用环氧砂浆。
⑵、封锚前应将周围的杂物清理干净,梁端锚穴处应凿毛处理。
⑶、封端砼灌注之前,先用环氧树脂涂抹锚具,再灌涂以881—I型聚氨脂防水涂料,绑扎封端钢筋,然后灌封端砼。
待梁体张拉且压浆完成后,即可进行支架的拆除。支架拆除先拆除中间跨(即跨X省道孔),再拆除第14、16跨,单跨拆除时采取先中间后两边、先内模、侧模后底模的方式。拆除时所有模板、杆件、扣件等均要求采用绳索缓慢吊放于地面,禁止向下抛掷。严禁为省事将支架拉倒。
慈城大桥跨X省道现浇连续箱梁支架受力计算书
1.编制依据
《杭州湾跨海大桥南岸接线工程第十合同段施工图设计》E册(第一分册)
《杭州湾跨海大桥南岸接线工程第十合同段地质勘察报告》
交通部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)
《钢筋焊接及验收规范》(JGJ018-2003)
《路桥施工计算手册》(周永兴等编著 人民交通出版社)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《公路桥涵施工材料应用技术规范》
2.工程概况
慈城大桥第14#、15#、16#孔为现浇箱梁,其中15#孔跨越X省道(X省道为连接余姚、宁波主干线,双向四车道),其桥墩分别位于X省道两侧人行道上,桩基为Ф1.2m钻孔桩基础,共计16根,承台尺寸为长5.4m×宽5.4m×高2.0m。与路线交角为100度,孔径为左幅21.9+27.4+18.7m预应力砼连续箱梁;右幅18.7+27.4+21.9m预应力砼连续箱梁错孔布置,联长为68m。
连续箱梁采用预应力混凝土单箱三室截面,单幅箱梁顶宽16.5m,箱梁底宽12.5m,两侧悬臂长度2.0m,箱梁梁高1.5m,悬臂板端部厚0.15m,根部厚0.45m。箱梁根部底板厚0.4m,跨中底板厚0.2m,腹板厚度0.5m,箱梁顶板厚度0.25m。
箱梁纵向采用群锚体系;箱梁中横隔板施加横向预应力。为后张法预应力张拉,砼为C50,预应力钢绞线采用φj15.24-5, φj15.24-12, φj15.24-19三种,采用高强度低松弛270级,公称直径15.24mm,公称面积140mm2标准强度Ryb=1860MPa,钢绞线预应力管道采用预埋铁皮波纹管,φj15.24-12:内径90mm;φj15.24-19:内径100mm;φj15.24-5:90*19mm波纹管。锚具采用OVM锚固体系,采用YCW型千斤顶。
3.施工方案
3.1 支架设计:
支架采用WDJ碗口式钢管支架,除跨X省道那一跨采用门洞支架,其它两跨采用满堂支架如图一、图二所示:门洞处支架纵、横向间距采用30cm×30cm,步距采用90cm;满堂支架纵、横向间距采用90cm×60cm和90cm×120cm,步距采用120cm。并用斜拉杆将整个支架连成整体,脚手架设置纵、横向扫地杆,扫地杆一端须触到地面。采用Q235A(3号)。钢管规格为Φ48mm×3.5mm。顶部采用顶托,纵向铺设一层15cm×15cm方木,横向铺设10cm×10cm方木。
满堂支架布置:
4.支架计算
4.1 材料及其特性
名称 |
规格 |
截面积(cm2) |
几何特性 |
备注 |
I(cm4) |
W(cm3) |
竹胶板 |
2440×1220×15mm |
100×1.5 |
100×1.53/12 |
100×1.52/6 |
按1m宽计算 |
方木 |
10cm*10cm |
10×10 |
104/12 |
103/6 |
|
15cm*15cm |
15×15 |
154/12 |
153/6 |
|
工字钢 |
Ⅰ32a |
67.12 |
11075.5 |
692.2 |
|
钢管 |
Φ48mm×3.5mm |
4.89 |
12.19 |
5.08 |
|
4.2 荷载组合
(1)、计算所考虑的荷载类型:
a 梁体自重
b 施工荷载:2.5KPa
c 振捣荷载:2.0KPa
(2)、菏载组合
计算刚度时:荷载组合I: =a+b
计算强度时:荷载组合II:=a+b+c
4.3 底模计算.
底模采用15mm竹胶板,计算时按简支梁考虑。
4.3.1 计算模型
腹板处
荷载组合:
底板处
荷载组合:
4.3.2 计算结果
1)强度计算
跨中弯矩:
弯曲应力:<
2) 刚度计算
跨中挠度:
4.4 方木小楞计算
底模将其承受的菏载以均布荷载的形式传给其下的方木小楞(),方木小楞计算时按简支梁考虑荷载数值按底模计算模型最大值考虑。
4.4.1第15孔的方木小楞计算
腹板底两工字钢间距为
底板中两工字钢间距为
4.4.1.1 计算模型
腹板处:
荷载组合:
底板中:
荷载组合:
4.4.1.2 计算结果
1) 强度计算
腹板处
跨中弯矩:
弯曲应力:<
底板中
跨中弯矩:
弯曲应力:<
2) 刚度计算
跨中挠度:
4.4.2第14、16孔的方木小楞计算
腹板底两支架间距为
底板中两支架间距为
4.4.2.1 计算模型
腹板处:
荷载组合:
底板中:
荷载组合:
4.4.2.2 计算结果
1)强度计算
腹板处
跨中弯矩:
弯曲应力:<
底板中
跨中弯矩:
弯曲应力:<
2) 刚度计算
跨中挠度:
4.5 工字钢计算
工字钢上方木小楞间距为20cm,计算时可按均布荷载考虑,其值为方木所传递最大荷载。
4.5.1 计算模型
底板处:
荷载组合:
腹板处:
荷载组合:
4.5.2 计算结果
1)强度计算
跨中弯矩:
弯曲应力:<
2) 刚度计算
跨中挠度:
4.6 大方木()计算
4.6.1 工字钢下方木计算
工字钢以集中荷载的形式传给其下方木(),该方木计算按简支梁所受集中荷载考虑。
4.6.1.1 计算模型
4.6.1.2 计算结果
1)强度计算
跨中弯矩:
弯曲应力:<
局部压应力:<
2) 刚度计算
跨中挠度:
4.6.2 满堂支架大方木计算
其上方木小楞间距为20cm,计算时可按均布荷载考虑,其值为方木所传递最大荷载。
4.6.2.1 计算模型
腹板处:
荷载组合:
底板中:
荷载组合:
4.6.1.2 计算结果
1)强度计算
跨中弯矩:
弯曲应力:<
2) 刚度计算
跨中挠度:
满足要求
4.7 、支架稳定计算
支架只须考虑其稳定性,计算时按两端简支的立杆考虑。
4.7.1中跨支架稳定计算
查表得: ,
查表得:
满足稳定性要求。
4.7.2 两边跨满堂支架计算
1)支架布置:间距为90*60cm,步距为120cm
查表得:
满足稳定性要求
2)支架布置:间距为90*120cm,步距为120cm
查表得:
满足稳定性要求
4.8 地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力满足下式的要求:
其中:;(混凝土抗压强度)
满足要求。